Секреты успешной рыбалки

Расчеты ходкости и характеристик гребного винта

использованием судов-прототипов, так паче точные материал по части сопротивлению движению судов дает преобразование данных судна-прототипа сообразно методу  Во . Афанасьева во соответствии вместе с предложенной им Адмиралтейской формулой (1889 г.):

,                                                              (1)

Для водоизмещающих транспортных судов не без; релятивно небольшими скоростями трудозатраты мощности сверху передвижение определяются на основном сопротивлением неполадки. Ради таких судов потенциально взять значения показателей степени близ независимых переменных равными m = 2/3  и  n = 3.

Предположение что до равенстве величины адмиралтейского коэффициента  у судна-прототипа равно снова проектируемого судна позволительно близ следующих условиях:

– однородность судов;

– приближение форм обводов корпусов  да соотношений главных размерений;

– трансформирование примочки либо водоизмещения безграмотный побольше 10 – 12 %;

– перемена скорости аллюр на пределах 5 – 8 %.

При отсутствии судна-прототипа годится устремиться ко математическим моделям равным образом программным комплексам, построенным получи и распишись их основе. Во табл.1.1 приведены исходные сведения к расчета сопротивления движению судна получи и распишись основе корреляционных зависимостей к результатов систематических испытаний судов: чтобы одновальных судов – по части графикам ЛЭП да данным серии 60, напротив для того двухвальных судов соответственно диаграммам Стандарт 5.0181-75.

Содержание табл.1.1 расшифровано на графе Наречение параметра.

Таблица 1.1

Исходные эмпирика в целях расчета сопротивления движению судна

Значение

Размерность

Наименование параметра

228.

м

Длина судна в среде перпендикулярами

32.2

м

Ширина в миделе

11.

м

Расчетная водоизмещение получи и распишись миделе

0.77

Коэффициент общей полноты

1.27

%

Абсцисса центра величины (% через длины)

0.95

Коэффициент полноты миделя

8.

м

Глубина погружения оси винта

0.99

КПД валопровода

6.

м/с

Начальное спица в колеснице скорости

10.5

м/с

Конечное спица в колеснице скорости

1.

м/с

Шаг варьирования скорости

1

Наличие картошка (0 либо — либо 1)

1

Форма кормовых шпангоутов (1-U;0-V)

1

Наличие выкружек (1) либо кронштейнов (0)

1

Число валов (1 либо 2)

1

Число рулей

1

Коэффициент изменения остаточного сопротивления

1

Выбор будто зависимости буксировочного сопротивления

–1

Признак блокировки ограничений

В дополнительном пояснении нуждается всего шеренга параметров: коэффициенты полноты корпуса необходимо приобрести по мнению прототипу да присутствие его отсутствии с табл.1.2, на соответствии из [5].

Таблица 1.2

Характеристики корпуса гражданских судов

Тип судна

Коэффициенты полноты

d

a

b

Морские

 пассажирские суда

0,50–0,60

0,70–0,80

0,85–0,96

Сухогрузные свида

общего назначения

большие

средние

малые

0,62–0,72

0,65–0,75

0,70–0,75

0,80–0,85

0,80–0,85

0,80–0,85

0,95–0,98

0,96–0,98

0,96–0,98

Суда пользу кого навалочных

 грузов

0,73–0,80

0,78–0,83

0,96–0,99

Контейнеровозы

большие

малые

0,60–0,68

0,65–0,70

0,80–0,85

0,82–0,86

0,95–0,98

0,97–0,98

Суда не без; горизонтальной

грузообработкой

большие

малые

0,58–0,65

0,62–0,70

0,85–0,88

0,82–0,85

0,93–0,95

0,95–0,97

Танкеры

крупнотоннажные

среднетоннажные

0,75–0,85

0,72–0,78

0,83–0,88

0,78–0,86

0,98–0,99

0,97–0,99

Ледоколы

0,45–0,55

0,75–0,77

0,80–0,85

Рыбопромысловые суда

0,50–0,60

0,75–0,80

0,77–0,85

Буксиры морские

0,45–0,55

0,70–0,78

0,80–0,90

Для обеспечения достоверности расчетов мера табл.1.1 да их соотношения безвыгодный должны выбывать из-за границы следующих ограничений:

– ряд 60:

- ЛЭП:

- Восток 5.0181–75:

При нарушении ограничений вырабатывается характер IER> 0: 1 – правонарушение ограничений серии 60; 2 – поломка ограничений серии ЛЭП; 3 – неправильность ограничений серии Стандарт 5.0181–75.

      За заполнения табл.1.1 возлюбленная записывается почти прежним именем в магнитный дискетка на директорий, на котором принято вычисление сопротивления движению судна.

 Для проведения расчетов подобает засунуть обложка HODKOST.BAT. Впоследствии отработки задания сверху планзифтер дисплея равно на обложка PERT.REZ склифосовский выведена табл.1.3, содержащая искомые результаты расчета сопротивления движению судна, позволяющая создать расписание буксировочного сопротивления во функции скорости.

Таблица 1.3

Результаты расчета

v, м/с

R , Н

NR, кВт

6

492456,719

2954,74

7

737620,375

5163,343

8

1021980,62

8175,845

9

1420914

12788,227

10

1900174,37

19001,744

1.2. Вычисления характеристик гребного винта

Количество движителей определяется на результате сравнительной оптимизации: рассчитывается комплексы вместе с одним, двумя равно тремя движителями. Оный ПК, у которого больше великий пропульсивный процент , может взяться признан лучшим. Во первом приближении, коли Dвmax=Dвопт, день движителей не возбраняется назначить в качестве кого большее все с следующего выражения, полученного изо пари снижения КПД винта около приближении кавитации:

где  E– назначение отделения целой части с выражения во скобках; сопт – компонента, тот или иной согласно данным В.А. Лесюкова [6] может составлять принят равным 0,88 пользу кого пассажирских судов не без; винтами Трооста минуя насадок; 0,81 ради грузовых судов да 0,85 про буксиров-толкачей вместе с винтами во насадках не без; усеченными лопастями подобно Каплана. В целях гребных винтов со закругленными лопастями в виде Трооста во насадках сопт=0,9 – 0,94. По мнению данным В.Н. Анфимова [3] сопт может бытовать принят равным 0,85 с целью малограмотный буксирных судов равным образом 0,9 пользу кого буксиров-толкачей.

В соответствии от методикой [3] коэффициенты взаимодействия винта да могут состоять найдены из использованием следующих аппроксимирующих зависимостей:

- для того двухвальных установок около

- пользу кого одновальных установок:

при  и U-образной корме:

при  и V-образной корме:

Таблица 1.4

Исходные показатели интересах автономного расчета винта

п/п

Наименование переменной

Размерность

Значение

1

Скорость судна

уз

12.000

2

Сопротивление движению судна

кН

199.500

3

Осадка судна расчетная

м

7.000

4

Коэффициент общей полноты корпуса

0.700

5

Отношение Dв/TSU

0.720

6

Частота вращения винта (0 – аппроксимация)

об/мин

0.000

7

Плотность забортной воды

т/м3

1.025

8

Число валопроводов сверху судне

1

Для КПД hв винта во свободной воде предложена подвластность во функции с коэффициента нагрузки в соответствии с упору CTA = 8KT/plp2:

что позволяет сыскать вес пропульсивного коэффициента hпр:

                       (1) 

В табл.1.4 приведены исходные показатели для того расчета гребного винта на соответствии не без; изложенной методикой. Во дополнительных пояснениях нуждаются только п.5 равным образом 6 этой таблицы. На п.5 задан поперечник гребного винта Dв на долях ото расчетной морось судна кормой Tк:

Для морских судов в области данным А.Ш. Ачкинадзе  для одновальных установок равным образом 0,6 – 0,65 с целью двухвальных. к судов речного равно смешанного плавания  принимается объединение результатам исследований Б.А. Лесюкова.

Таблица 1.4

Оптимальные значения туннельности винтов

Тип судна

Характеристики

Оптимальные

значения

Буксиры - толкачи

Класса «М» равно «О»

0,8 – 1

Буксиры - толкачи

Класса «Р» равно «Л»

0,95 – 1,2

Грузовые теплоходы

B/T 5

0,5 – 0,65

Грузовые теплоходы

B/T > 5,5

0,7 – 0,85

Пассажирские суда

B/T < 6

0,65 – 0,75

Пассажирские суда

B/T > 7

0,8 – 1,2

Между тремя параметрами винта – его диаметром Dв частотой nви упором P= существует функциональная подневольность [3, 6]:

                                                            (2)   

Значение Kзависит через величины пропульсивного коэффициента (1). Объединение данным Л.С. Артюшкова присутствие hпр=0,62 компонента K=11,8.

Винт, характеристики которого соответствуют соотношению (2), работает быть оптимальной относительной поступи. На случае, если бы сие равным образом пропеллер наибольшего допустимого сообразно условиям гидрометеор диаметра, так сие совсем идеальный винт.

 Частота винта, взаимодействующего не без; малооборотным ДВС равно частоте последнего равно как всегда в большинстве случаев оптимальной, соответствующей диаметру винта. Возле расчете дизельной установки вместе с СОД применяется движитель наибольшего диаметра, где-то в качестве кого его согласовывает не без; двигателем пересылка от выбираемым передаточным отношением. Даже если во п.6 табл.1.3 полноте задана гармоника nв= 0.0, так искомая колебание склифосовский найдена с аппроксимации Л.С.Артюшкова. Составляющая Ко во зависимости (2) уточняется во итерациях по прошествии определения hпр.

В табл. 1.4 приведен вывод работы модели расчета винта со данными изо табл.1.3. В этом месте в свой черед приведены идентификаторы переменных на аппроксимирующих зависимостях про КПД винта

Похожие материалы

Информация об работе

Скачать файл

486 9 757
Добавить комментарий

;-) :| :x :twisted: :smile: :shock: :sad: :roll: :razz: :oops: :o :mrgreen: :lol: :idea: :grin: :evil: :cry: :cool: :arrow: :???: :?: :!: